振动和噪声的测定试验应在发电机组空载、半载和满载3种运行状态下进行。带负载时，功率因数应为额定值（为减小室内反射对噪声测量结果的影响，试验安排在室外进行时，如受负荷条件所限，允许负荷的容量因数为1)。取其中较差的数值作为考核数据。如对试验结果的准确度要求不是特别严格时，这两项试验最好安排在稳态电压调节特点试验中进行，这样可节约时间。否则，康明斯发电机组噪音试验应在符合技术因素规定的场地进行测量。试验时，除记录震动值和噪音值外，还应记录发电机组的输出电压、电流、功率、频率、功率因数及试验环境的大气压、相对湿度、温度等。
在发电机组下列部位，沿发电机组的横向、纵向及竖直向下三个方向选用测点进行测量。测量值的单位见该被试发电机组的技术要素（当使用振幅值时，应注意是单振幅还是双振幅）。取各测量数值中的最大值作为试验结果。
试验时，发电机组安放地点可为专用的噪声试验室或符合GB/T1859一2000《往复式柴油发电机辐射的空气噪声测量工程法及大概法（柴油发电机噪声容量级的测量定准工程法）》中规定的普通试验室或室外场地。室外场地应平坦、空旷，在以测试中心为圆心的25m半径圆范围内无大的的反射物（如围墙、房屋或较大的装备等），环境噪声应比发电机组噪声低(A)以上。试验时，用声级计在发电机组两侧和发电机后端1。远处分别选定噪声最大的3个点进行测量，每点应重复测量三次，每两次测量值之差不应大于2dB（A)，否则应重测。取三次的平均值作为一个测点测量结果，取各测点测量值的平均值作为被测发电机组噪音的最结果。
以K19系列康明斯50Hz闭式柴发机组为案例，机组主用容量380kW，后备容量418kW。发电机组转速1500转/分钟，风扇转速1800转/分钟。降噪箱长4.6m，宽1.7m，高2.4m。
测试采用LMS SCADAS Mobile多通道振动噪声测试装置，麦克风的规格为GRAS 40AE，麦克风标定器的类型为GRAS 42AB，参数分析使用软件。
试验依据标准ISO8528-10和SO6798-1996进行噪声测试：距离发电机组d=1m处设计15个麦克风测试机组噪音，分别对机组降噪箱的长宽高区域和距离排烟管外表面d=1m处的径向规划两个麦克风测试排烟噪声。
试验利用分部运行法进行声源分离，分离出风扇噪声广州发电机维修、排烟噪音和发电机组缸体噪声。使用启停风扇的步骤分离风扇噪音，排气口引长管至100m远处的步骤分离排烟噪声。
试验机组常用容量为380kW，欧盟要求机组在75%主用载荷下的噪音排放不得超过98分贝（A计权声容量级）。声压级和声功率计均为A计权平均值，数据均解除为1/3倍频程形式。
工况1测试结果，75%常载载荷下机组1m声压级为84.9分贝，声容量级为104.7分贝，超过限值6.7分贝，不满足欧盟标准要求。
对采集的数据进行傅里叶变换，得到噪声频谱。工况1是发电机组的噪声频谱，机组在中高频的宽频带噪音能量较高，且在160Hz，250Hz，500Hz，800Hz处分别有过高的尖峰，如图 2 所示。
风扇噪音主要分为叶片通过噪音和涡流噪音。风扇旋转时，叶片周期性切割空气，致使周围空气压力脉动产生的噪声称为叶片通过噪声，其特点频率如下：
涡流噪声是指风扇旋转时，叶片带动周围空气产生涡流，由于粘滞力的功能，涡流又分裂为一系列小涡流，涡流和涡流分裂使空气发生扰动，空气不断的压缩与稀疏，从而形成宽频噪声。
试验机组的冷却风扇转速1800转/分钟，9个叶片，叶片通过噪音的特性频率为270Hz。因为参数均已清除成1/3倍频程参数，因此250Hz尖峰实际是270Hz的风扇叶片通过噪音，500Hz和800Hz噪声分别是叶片通过噪音的2阶和3阶谐波分量，如图3所示。
通过启停风扇的途径，分离风扇噪音。由工况2和4可知，当风扇停止运转时，中高频的宽频噪音从（70～75）分贝降低到约60分贝，250Hz/500Hz/750Hz的叶片通过噪声消失。关停风扇后，机组1m处的声压级从84.9分贝减小到75.6分贝，如图2所示。
发电机组的机体噪音是由于燃烧室内气压急剧上升，致使发电机组各部件振动而致使的噪音。排气系统噪音详细由周期性的脉动噪音，涡流噪音和空气柱共鸣噪音构成。排烟噪声的低频部分由周期性的脉动气流发生，与发电机组缸体噪音的频率重迭。6缸发电机组燃烧激励频率详细是3阶和6阶，速度1500转/分钟，即75Hz和150Hz，与80Hz和160Hz相对应，该噪声由发电机组机体噪音和排气噪音共同组成，如图3所示。
为了辨识发电机组噪声，使用排气管尾端加装长管的举措，将排气噪音与发电机组噪音分离。由工况3和工况4可知，当把排气引走时，机组在160Hz处的声压级为71.3分贝。当排气噪音与发电机组噪音混合在一起时，160Hz处噪声为72.9分贝，经计算可得，在160Hz处排气噪音对机组总噪音的贡献量为67.8分贝银川发电机维修，如图2所示。
在排气口测试的有无消声器的噪声参数，排气噪声以涡流噪音为主，中高频噪音能量高，经消声器消声后，中高频的噪声降低到65分贝以下。排烟噪声在80Hz和160Hz处有两个尖峰，经消声器消声后，80Hz和160Hz的噪音下降了约18分贝，如图3所示。
75%主用载荷下，机组1m处声压级为84.9分贝，由工况2和3可计算出风扇噪声贡献量为83.8分贝，由工况3和4可计算出发电机组缸体噪声贡献量为75.6分贝，排气噪音贡献量为70.6分贝。机组内噪声源排序依次为：冷却风扇，发电机组缸体，排气，如图4所示。
根据上节声源排序的结果，风扇噪音贡献量最大，且低频的风扇噪声较难处置，考虑从声源处减少风扇噪声。
为满足冷却要求，保持风量基本不变，选定将风扇转速从1800转/分钟减小至1350转/分钟，风扇直径从850mm增加至880mm，同时将风扇螺旋角从30°增加至45°。工况1与工况7是改变风扇后的测试参数，机组1m处声压级从84.9分贝减少到79.6分贝，减少了5.3分贝。风扇的叶片通过频率从250Hz偏移到200Hz，风扇400Hz的2阶通过噪音依然有较高的峰值，中高频的风扇涡流噪声大大降低。
发电机组机体噪音主要集中在低频的80Hz和160Hz，对应发电机组的3阶和6阶。根据经验，3阶和6阶噪声通常由发电机组振动产生，考虑减少发电机组震动的传递。更换较软的减振垫后，此时风扇处于关停状态，排烟噪声已隔离。80Hz处发电机组的3阶噪音从63.3分贝减少到了58.8分贝，160Hz噪音从71.3分贝降低到68.5分贝。机组平均声压级从75.6分贝降低到了74.5分贝，减轻了1.1分贝。
经过上述的降噪步骤，机组噪音在160Hz，200Hz和400Hz处仍有尖峰，为此，将消声器增加Helmholtz谐振腔，加强对160Hz处的降噪，增加冷却装置排风腔内吸音棉的厚度，从原来的40mm增加至100mm。机组最终的噪音测试。结果表明，经一系列降噪策略后，风扇叶片通过噪音尖峰消失，160Hz低频排气噪音下降1.5分贝，发电机组3阶噪音尖峰降低，机组平均声压级减小到78.3分贝，声功率级减小到98.1分贝，满足CE要求。
剖析了柴发机组各个噪声源和传递机理，从噪音源本身和传递路径两方面对噪音进行控制，采取减小风扇转速、更换减震垫、增加吸音棉厚度和改良消声器性能等降噪对策，并利用试验验证了所提降噪优化对策的高效性与可行性，降噪效果明显，使康明斯发电机公司所开发的重型闭式发电机组的噪声满足了欧盟法规要求。
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